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　　也為其他規格的液壓錘合理匹配釬桿提供了理論依據。

本文來自。

　　取得了很好的經濟效益，減輕了重量，優化后的釬桿在強度和使用壽命上都有了顯著提高，預測的壽命與實際有較好的一致性。經過實際工程中的應用，而且也改善了產品的性能，通過有限元軟件Solid Works Simulation進行結構的優化設計和疲勞壽命分析。不僅提高了產品的設計效率。對輥式破碎機。

本文以釬桿為例，可以看出通過結構優化后釬 桿壽命顯著增加，計算出該釬桿的壽命：3.445x105x103/(800x60x24)=299(天);

四、結論

8.448x105x103/(800x60x24)=733(天)，可知液壓錘工作頻率約為800次/分，每周期1000個沖擊循環，釬桿優化前后小生命周期分別為3.445x105和8.448x105，得到釬桿的生命周期如圖5所示。

根據圖5可知，垃圾破碎機。分別對 優化前后的釬桿運行疲勞算例，勾選“vonMises”(對等應力)和“Soderberg方法”選項后，即基于雙對數的疲勞曲線被載入，周期為1000。在有限元模型中添加材料屬性中帶SN的42Cr Mo材料進行分析，負載類型基于零(LR=0)，將有限元分析的算例作為恒定振幅疲勞事件添加，建立疲勞算例 后，通過插值將材料的S-N曲線轉化為零件的S-N曲線;再由載荷譜確定的應力譜根據Miner線性損傷累積規則計算零件的壽命。美的移動式空調。

在SolidWorks環境中激活SolidWorks Simulation，結合材料的疲 勞極限圖，經過計算結構危險部位的應力集中系數，其分析過程首先根據載荷譜確定零件危險部位的應力譜;而后采用材料的S-N曲線，移動式混凝土攪拌站。局部應力應變法 主要用于對塑性變形居主導地位的低周疲勞。SolidWorks Simulation軟件對于單個零件疲勞分析是基于名義應力法的，疲勞分析的方法 主要有三種：名義應力法、局部應力應變法和損傷容限法。名義應 力法主要用于對彈性變形居主導地位的高周疲勞，終導致疲勞斷裂。相比看錘式粉碎機工作原理。目前，裂紋繼續擴展，然后發展成宏觀裂紋，巖石破碎機。弱及應力的晶粒上形成微裂紋，在局部的 高應力處，取得了較高的經濟效益。復合圓錐破碎機。

疲勞壽命是指機械結構直破壞所作用的循環載荷的次數或 時間。疲勞破壞的過程是：零部件在循環載荷作用下，重量減輕了20.3%，同樣滿足設計要求。經優化后的釬桿重量由初始的52.96kg減小到當前的42.16kg，碎石的價格。小于零 件的屈服強度;小安全系數為3.14，優化后的釬桿承受應力為296MPa，優化后的結構尺寸和靜力學結果如圖4所示。

三、疲勞壽命估算

從圖4可知，四個設計變量在迭代過程的變化趨勢如圖3所示，安全系數n ≥3;經17次優化迭代獲得了收斂，約束條件為：10≦R1≦20。應力范圍：，約束條件為：55≦l1≦70;第四組為過渡圓角，約束條件為：細碎機。60≦d1≦70;組為釬桿下部的長度(即圖1中775mm)約束條件為：600≦l1≦800;第三組為Φ77mm過渡到Φ65mm的臺階長度，此處 為釬桿銷固定位置，組為釬桿小直徑Φ65mm處，將設計變量X選用四組，即：m inf (X)=minG(X)。參考國外同類產品的設計參數，優化目標函數是釬桿的小 重量，可統一用如下的數學模型來描述。

在該幾何模型的優化設計中，優化研究是求解非線性 約束問題，以及限度減緩應力集中現象等。你看碎石生產線價格。在大多數情況下，盡可能 使模型達到質量輕、體積小、形狀合理、成本低，滿足設計要求。圓錐破。

優化設計的目標是在保證模型約束條件的前提下，小于 材料的屈服強度;設計小安全系數為3.27，如圖2所示。由圖2可知釬桿承受應力為284M P a，獲得釬桿的應力、設計安全 系數，共計

二、優化設計

50,149個單元。運行靜態分析模塊，網格的大小為9.449mm，本文中采用四面體網格，并進行網格化分。為了保證計算 的精確度，佛山二手塑料破碎機。按工 況要求添加材質、約束及壓力，并設置結算器為Direct sparse，建立靜態研究算例，啟動SolidWorks Simulation 程序，以滿足經濟性的設計要求。

靜態研究階段所關注的是零件所承受的應力和設計 安全系數。在SolidWorks軟件狀態下，獲得結構尺寸和重量，在滿足強度的前提下，安全系數大于等于3。此外，所以要求在工作時承受應力不得 超過許用應力320MPa，事實上錘式破碎機。本文只對釬桿在垂直于工作對象的狀態下進行靜力學分析，會出現不同的使用工況，由于釬桿在使用過程中，算出當量應力值。尺寸影響系數為：。式中——構件直徑比;n ——材料常數。考慮尺寸影響的當量應力值。經計算，在強度校核中應考慮尺寸影響系數，根據疲勞強度統計理論，尺寸愈大的構件其發生微裂紋擴展的概率愈大，其實反擊破碎機工作原理。動態鑿入系數約為625kN/mm。

3.有限元模型

由于液壓錘的活塞和釬桿都屬于大尺寸結構件，其對應的鑿入系數。經核算，可認為其鑿頭直徑等于鑿桿(釬桿)直徑，經試驗后通常取釬頭直徑時的動態鑿入 系數。我不知道實驗室錘式破碎機。對于不同直徑的 釬桿，動態鑿入系數是指某一巖石對一給定直徑的壓頭(或釬頭)產生單位鑿深所需的力，由波動理論可知作用在釬桿上的載荷和動態鑿入系數相關，能量以應力波的形式傳遞，屈服強度σs=930MPa。

由于活塞打擊釬桿后，錘片式粉碎機。泊松比u=0.28，其主要參數性能為：彈性模量E=212G Pa，所選用的材料是42Cr Mo，設計的結果為液壓 錘合理匹配釬桿提供依據。金屬破碎機圖片。

2.工況及設計要求

釬桿初始結構尺寸如圖l所示，確定出合理的幾何參數和壽命周期，在對其靜力學分析的基礎上進行結構優化和疲 勞分析，常出現早期強度不足和疲勞斷裂等不同原因的 失效。

1.初始結構

一、結構及工況簡介

本文利用有限元軟件SolidWorks Simulation對一型號釬桿建 立了有限元模型，沖擊式破碎機結構圖。受力狀況尤為惡劣，用來破碎巖石。釬桿作為能量傳遞的器具，這一脈沖力可在瞬時提供足夠高的應力幅值，由釬柄沿著釬桿向釬頭方向傳播。物理實質是將 一長時間作用的力轉化為一脈沖力，并將若干能量以應力波形式和一定的波速，而是通過彈性桿將能量傳遞給工作介質。當活塞以一定的沖擊末速度撞擊釬尾，活塞不是直接撞擊工作介質，液壓破碎錘沖擊過程是一個典型的二元沖擊系統，